平衡流量計流動特性數值計算分析
發布時間：2022-09-22 01:51:29來源：www.healthma.cn來源：..
字體: 大 中 小
由于平衡流量計相比于孔板流量計具備精度高、量程比寬、前、后穩定段短、壓損低、長期穩定、耐贓污、適用性廣等多項優點，現已廣泛應用到美國天然氣、煉油、氣體行業、化工廠、鋼鐵廠、發電廠等各個行業，是一種具有廣闊應用前景的節能儀表。
傳統節流裝置只有一個流體流通孔徑，孔兩邊的死區產生大量的渦流消耗流體的動能，會導致很大的壓力損失，隨機和雜亂渦流所形成的噪聲引起取壓點信號波動，使測量線性度和重復性降低，單孔結構需要很長的前、后穩定段來整理流場和恢復壓力。
平衡流量計對傳統節流裝置進行了極大的改進，變單孔為多孔結構，具有能平衡調節流場的顯著特征。平衡流量計設計有多個函數孔徑，能巧妙實現流體平衡測量，明顯減少渦流的形成、降低死區效應、減少流體動能的損失、降低渦流帶來的取壓點信號波動。
本文采用數值計算方法對平衡流量計內部流動特性進行研究，并與孔板流量計內部流動特性進行對比，檢驗其在平衡調節流場及流量測量方面的性能優勢，以CFX為設計工具開展平衡流量計前期研究，為試驗模型設計奠定基礎。
1 數值模擬分析
1.1 計算模型和條件
平衡流量計節流板上開孔所遵循的原則有兩條：
1）平衡流量計開孔面積比的平方根與普通孔板流量計直徑比β相同；
2）流體流過每個孔的平均流速相等。
開孔策略包括：開孔數量、開孔位置、開孔大小，具體選取需要根據DN值、β值調整。
設計確定DN50、β=0.5的平衡流量計節流板開孔圖見圖1（a），為了初步驗證開孔原則及策略的合理性，在保持β值不變前提下，改變多孔板開孔大小，將兩種開孔方式計算結果進行比較。
選取DN50平衡流量計和DN50孔板流量計為研究對象，直徑比β都取為0.5，節流板厚度依照孔板流量計設計標準都取為2.5mm，由于孔板流量計只是作為對比研究，簡化節流板中心孔φ25，其末端不倒角。
平衡流量計節流孔板從中心到邊緣共布置三排孔，孔板前后均為DN50直管段，節流孔板孔邊緣結構為直角，實現雙向測量，不易磨損，β值可長期保持不變，大大延長檢定周期，節省檢定費用。
在確定了計算區域后進行計算網格劃分。在CFX10.0前處理軟件ICEM中給出了多種可用的網格形式，有四面體網格、三棱柱體網格、六面體網格等?？装辶髁坑嫼推胶饬髁坑嬃鲌鰠^域均采用四面體非結構化網格進行劃分，提高工作效率。根據內部流道尺寸相應的設定四面體網格大小，針對一般工程計算，保證流道截面沿直徑方向劃分10個網格節點即可保證計算精度，以此為網格劃分方法在整個流場區域內合理的設定網格大小?？装辶髁坑嫼推胶饬髁坑嫻澚骺装逄幍木W格劃分對計算結果影響最為敏感，這兩處的網格劃分適當加密。
網格對計算結果的影響是很大的，所以對于網格需要特別進行敏感性分析，本研究主要通過在孔板流量計和平衡流量計節流孔板區域加密網格進行比較，討論網格對計算結果的敏感性分析。對于孔板流量計，由于內部流場較紊亂、渦流較多，因此網格細化對于計算收斂沒有作用，為了節省計算時間，最終數據處理采用網格較粗、計算達到收斂的結果。平衡流量計網格加密前后計算均達到收斂，網格加密前后計算結果對比見表1，網格加密前后對計算結果影響僅有0.8%，可采用加密前網格進行計算。
ICEM完成幾何造型和網格劃分后，再進入CFX10.0-Pre中，進行流體物性參數和邊界條件的定義，同時確定計算物理模型。選取常溫下的水（25℃）作為流體介質，參考壓力設定為1.0MPa，其密度、粘度采用CFX數據庫中對應默認值。進行邊界條件定義時，所有未指定的面均作無滑移固體表面處理，入口面和出口面需要特別指定，入口邊界條件給定為入口平均流速，計算工況見表2。入口湍流強度采用中等強度5%；出口邊界條件給定為等壓面，其值取為0Pa。
由于計算流量覆蓋范圍對應流體流動狀態均為湍流，且流道結構無特殊性，計算物理模型選取常用的k-ε雙方程湍流模型。在對一階迎風收斂與高精度收斂計算結果對比后，發現差壓計算結果最大偏差不超過3%，數值計算收斂方式均采用一階迎風（upwind），收斂殘差為1×10-4。
1.2 計算結果與分析
1.2.1 平衡流量計節流孔板流速分布
通過后處理程序CFX10.0-Post對計算結果進行分析處理，平衡流量計入口流速2.4m/s工況下，從內到外1、2、3排孔的孔內平均流速分別為9.5m/s、9.6 m/s、9.6 m/s，因此平衡流量計節流孔板開孔方式滿足平衡流量計設計原則：即流體流過每個孔的平均流速相等。節流孔板開孔方式無需調整，可直接應用于試驗模型設計。
孔徑變化后從內到外1、2、3排孔的孔內平均流速分別為9.75m/s、9.64m/s、9.43m/s，通過比較得出：多孔板孔徑變化會直接影響到流速分布。原開孔方式更佳。
1.2.2 孔板流量計與平衡流量計流動特性對比
流量計節流孔板前后的渦流會導致差壓測量波動性較大和重復性不佳，進而影響流量計測量精度。在流量計入口流速2.4m/s工況下，計算得到的孔板流量計和平衡流量計節流孔板前后渦流圖見圖3。
由圖3可見，相比于孔板流量計，平衡流量計節流孔板變一孔為多孔后，渦流明顯減少，死區范圍縮小，流線也隨之平坦，這些變化有利于獲取高質量差壓信號，巧妙實現流體平衡測量，提高流量計測量精度。流量計多種入口流速工況計算結果對比表明：流線和漩渦大小不隨流量計流量大小變化而變化，因此無論流量大小，差壓測量受渦流影響不可避免。
平衡流量計孔徑變化后渦流增加，且流線明顯更為彎曲。渦流增加對差壓測量產生不利因素，流線彎曲會增加平衡流量計的前后穩定段長度，因此原開孔方式更佳。
流體流經節流孔板后，需要一定長度的穩定段使流動充分發展，穩定的流場利于獲取穩定的差壓信號，孔板流量計和平衡流量計節流孔板前后全壓分布云圖見圖4。
孔板流量計需要10D的后穩定段來穩定流場，而平衡流量計大約只需要1D的后穩定段即可使流體充分發展，因此平衡流量計所需前、后穩定段長度相比于孔板流量計可大幅縮短。平衡流量計孔徑變化后需要的后穩定段大致為4D，說明原開孔方式更佳。
1.2.3 孔板流量計與平衡流量計阻力系數、流出系數C對比
平衡流量計在角接取壓和法蘭取壓兩種取壓方式下，圓周方向存在三個取壓位置，詳見圖5。不同取壓位置對壓力測量存在影響，以角接取壓為例，表3分別列出三種取壓位置計算結果。
計算結果表明A、C取壓位置壓力基本相等，B取壓位置壓力不等，但A、B、C位置得到的差壓基本一致，由于數值計算無法獲得壓力測點的穩定性，最終取壓位置的確定尚需試驗驗證。
數值計算得到孔板流量計和平衡流量計阻力系數分別為：24.2、16.9，可見在相同β值下，平衡流量計阻力系數是孔板流量計的70%，在節能方面具備優勢。
在量程范圍1～56m3/h內，平衡流量計角接取壓、法蘭取壓流出系數C分別為0.202、0.235，不同取壓方式對流出系數C存在明顯影響。平衡流量計具體的取壓方式還有待試驗驗證。
平衡流量計流出系數C隨雷諾數Re增大而增大，是由于平衡流量計有效減少渦流，測壓點處渦流對壓力影響遠遠小于孔板流量計，去除渦流影響后，根據流出系數計算公式，其趨勢和阻力系數變化正好相反，計算數據吻合了這種趨勢。平衡流量計流出系數C隨雷諾數Re增大而增大的變化趨勢也與西安交大《多孔板流量測量的實驗研究》試驗數據相吻合[4]。平衡流量計阻力系數隨雷諾數Re增大而減小，變化趨勢也與真實情況相吻合。
2 結論
數值計算表明，平衡流量計阻力系數是孔板流量計的70%，具備節能優勢。相比與孔板流量計，平衡流量計需要的前、后穩定段更短，流線更平坦，且流經節流孔板產生的渦流大幅減少，這些因素能有效提高平衡流量計測量精度。
平衡流量計流場符合設計構想，通過不同開孔方式計算結果對比，初步驗證了開孔原則和策略的合理性。平衡流量計具體取壓方式及取壓位置有待試驗驗證。試驗模型可依照平衡流量計計算流場區域進行設計。
返回
